在快速連續退火條件下，通過(guò)回火和緩冷組合的工藝制度，可以有效的提高雙相鋼無(wú)縫管的成形性能，但由于提高了兩相區的退火溫度，使最終組織中出現了貝氏體組織。為避免在雙相鋼無(wú)縫管的最終組織中出現貝氏體組織而惡化塑性，需要對兩相區中的奧氏體的長(cháng)大行為進(jìn)行控制。

 冷拔鋼管的初始組織相較于冷軋鋼板的初始組織，其變形量較小，鐵素體沿拉拔方向被拉長(cháng)，而珠光體則基本保持其原始狀態(tài)，片層間距較小，如圖所示。在兩相區臨界退火過(guò)程中的非常短的保溫時(shí)間內，奧氏體的長(cháng)大主要是受碳元素擴散影響的，擴散路徑是沿著(zhù)珠光體．奧氏體交界面，擴散距離約等于珠光體的片層間距，并且首先沿著(zhù)鐵素體的品界長(cháng)大。

 浙江至德鋼業(yè)有限公司將雙相不銹鋼管加熱至550℃后空冷，得到了如圖所示的微觀(guān)組織，圖中箭頭所指的區域為原珠光體區域?？梢?jiàn)，珠光體發(fā)生了分解，大塊珠光體區域分解為若干小的滲碳體群，部分珠光體發(fā)生了球化，并且在該溫度下，．鐵索體回復作用不明顯，不會(huì )影響兩相區中的鐵素體再結晶行為。．在該預加熱處理條件下得到的組織，一方面增加了奧氏體的形核點(diǎn)，達到細化奧氏體的目的：另一方面，增加了碳元素的擴散距離，一定程度上抑制了奧氏體的過(guò)分長(cháng)大。

  雙相不銹鋼管經(jīng)過(guò)550℃預加熱處理，后續的連續退火工藝與D-III相同，定義其為工藝D-IV。熱處理后的微觀(guān)組織如圖所示，可見(jiàn)細小的馬氏體島均勻分布在鐵素體基體上，體積分數在40%左右。對比圖可見(jiàn)，在較大的原珠光體區域，經(jīng)過(guò)連續退火后，生成了許多馬氏體小島，而并非大塊的貝氏體。與工藝D-III相比，經(jīng)過(guò)預加熱處理后的實(shí)驗鋼管的組織中消除了大塊貝氏體區域，并且馬氏體島分布均勻，對于塑性會(huì )產(chǎn)生積極的影響。而由于兩相區奧氏體的體積減小，使緩冷過(guò)程中的駁向附生鐵素體的形貌與工藝D-III有所區別，但是其含量相差不大，如圖中箭頭所示，不會(huì )使塑性降低?？梢?jiàn)，在不同的初始組織條件下，兩相區奧氏體的形核和長(cháng)大行為不同，使最終組織中的馬氏體相的形態(tài)和分布發(fā)生變化，從而影響實(shí)驗鋼管的成形性能。

  經(jīng)工藝D.III和D-IV連續退火工藝后的實(shí)驗鋼管的拉伸性能曲線(xiàn)如圖所示，可見(jiàn)兩種工藝條件下，實(shí)驗鋼管均呈現連續屈服的狀態(tài)，而經(jīng)過(guò)預加熱處理的鋼管的均勻延伸率有了明顯的提高，但強度基本沒(méi)有發(fā)生變化。成形性能優(yōu)化后的力學(xué)性能如表所示，由表可見(jiàn)，經(jīng)工藝D-IV熱處理后的鋼管屈服強度有明顯的下降，強度仍達到了975MPa，屈強比降低，表現出了良好的加工硬化性能，n值達到了0.30。這是由于鋼中的馬氏體的晶粒數量較工藝D-III提高較多，馬氏體相變誘發(fā)的可動(dòng)位錯數量有了一定的提高，加之消除了貝氏體組織的存在，使屈服強度降低較多，而馬氏體整體的體積分數變化不大，故抗拉強度變化不大。