圖為不同冷卻速度下顯微硬度及馬氏體分數的變化曲線(xiàn)，從圖中可以看出：冷卻速度從空冷增加到139℃/分鐘時(shí)，馬氏體體積分數從28％增加到39％，馬氏體的顯微硬度由447MPa下降到362MPa，而鐵素體的顯微硬度從226MPa增加到282MPa。這主要是隨著(zhù)冷卻速度的增加，馬氏體體積分數增加的緣故。當鋼種碳含量一定時(shí)，隨著(zhù)馬氏體體積分數的增加，馬氏體碳含量下降，使得馬氏體顯微硬度降低。同時(shí)馬氏體體積分數升高，硬質(zhì)相（馬氏體）對鐵素體的強化作用增強，導致鐵素體顯微硬度升高。

  圖為不同冷卻速度下實(shí)驗鋼種的負荷一位移曲線(xiàn)，通過(guò)對該曲線(xiàn)的分析得知：

  1. 四種實(shí)驗用雙相不銹鋼的屈服強度分別為396MPa、421MPa、558MPa和473MPa，抗拉強度分別為587MPa、717MPa、648MPa和837MPa。經(jīng)過(guò)計算，四種實(shí)驗用雙相不銹鋼的屈強比分別為0.68、0.58、0.86和0.56。從上述實(shí)驗鋼種的力學(xué)性能指標來(lái)看，1號、2號、4號試樣的強度較高，并且屈強比較低，能夠達到熱軋雙相鋼低屈強比的力學(xué)性能特點(diǎn)。3號試樣雖然強度較高，但是其屈強比不能達到要求；

  2. 通過(guò)計算，四種不同冷卻速度下實(shí)驗用鋼的延伸率分別為：28.8％、21.1％、22.1％和12.9％。除4號工藝外，其他幾種試樣均達到了熱軋雙相銅對延伸率的要求，具有良好的塑性指標；

  3. 不同冷卻速度下四種實(shí)驗用雙相不銹鋼在實(shí)驗過(guò)程中的負荷與位移始終是相互對應的，均未出現明顯的屈服點(diǎn)，達到了熱軋雙相不銹鋼連續屈服的機械性能要求。因此，保證了熱軋雙相不銹鋼板在以后的深加工過(guò)程中具有良好的表面質(zhì)量；

  4. 三種實(shí)驗用鋼負荷一位移曲線(xiàn)的最大載荷區附近均有一一個(gè)平坦區域，它覆蓋了較寬的變形范圍，這說(shuō)明了試樣在形成縮頸前的均勻變形范圍較寬，不易發(fā)生縮頸現象，霞此試樣在拉伸過(guò)程中形成的縮頸是淺的或者澆縮頸區是擴散的。

   圖為不同冷卻速度下實(shí)驗用雙相不銹鋼力學(xué)性能的變化益線(xiàn)，通過(guò)對該圖的分析可知：隨著(zhù)冷卻速度的升高，實(shí)驗鋼辯的屬服強度從397MPa增加到473MPa，抗拉強度從587MPa增加到837MPa，而延伸率從28.8％下降到12.91％。馬氏體體積分數是影響熱軋雙相鋼力學(xué)性能的主要因素，敢相鋼的強度隨著(zhù)馬氏體體積分數的增加而增加，因此出現了隨著(zhù)冷卻度的升高，實(shí)驗用鋼的強度升高，延伸率下降的變化規律。

  綜上所述，通過(guò)選取合理的冷卻速度有利于改善熱軋雙相不銹鋼的組織性能。當冷卻速度較低時(shí)，造成晶粒粗大和馬氏體體積分數的不足，同時(shí)會(huì )生成較多的鐵素體和一些非馬氏體產(chǎn)物（如貝氏體），造成強度和延性不足，不能達到所要求的力學(xué)性能指標；當冷卻速度過(guò)快時(shí)，生成馬氏體體積分數過(guò)高，此時(shí)的抗拉強度和屈服強度很高，但屈強比和延伸率卻不能達到要求。另外，冷卻速度過(guò)快需要提高現有冷卻設備的冷卻能力，造成生產(chǎn)成本不必要的增加，同時(shí)強度過(guò)高會(huì )造成因卷取設備的功率不足而無(wú)法卷取的不良后果。因此，浙江至德鋼業(yè)有限公司認為50℃/分鐘為適合該鋼種生產(chǎn)需要的冷卻速度，并且此時(shí)實(shí)驗鋼種的各項力學(xué)性能得到了較好的配合。

１．隨著(zhù)冷卻速度的升高，獲得的鐵素體晶粒越細小，馬氏體體積分數也隨之升高，并且生成的馬氏體呈纖維狀分布。

２．隨著(zhù)冷卻速度的升高，鐵素體顯微硬度隨之升高，馬氏體顯微硬度隨之降低。

３．隨著(zhù)冷卻速度的升高，熱軋雙相不銹鋼的強度升高，但是塑性有所下降。對于本文實(shí)驗鋼種來(lái)說(shuō)，冷卻速度為50℃/分鐘左右時(shí)，既能達到生產(chǎn)設備的能力要求，又能保證獲得合格的組織性能。